噪聲。例如，斜盤型軸向柱塞泵(零開口對稱配流盤)的缸體旋轉過程中，位于上死點柱塞 腔內的液體壓力在與排油腔接通的瞬時，從原來的吸油壓力突然上升到排油壓力，產生很大 的壓力沖擊。同理，位于下死點柱塞腔內的液體壓力在與吸油腔接通的瞬間突然地由排油壓 力降到吸油壓力，同樣產生沖擊。
與產生壓力沖擊的同時，在上死點，排油腔內的液體向柱塞腔內倒灌，即產生所謂的倒 灌流量，因而使得液壓泵原來的固有流量脈動更加劇烈。試驗證明，在目前生產的液壓泵 中，由于配流盤困油區設計得不合理而造成的壓力沖擊是很大的，它是液壓泵的主要噪 聲源。

液壓泵的困油現象也是產生噪聲和振動的重要原 因，在液壓泵設計制造中應充分考慮這一因素，并應 采取相應對策。例如齒輪泵在使用中因困油產生極大 噪聲時，應拆卸認真檢查卸荷槽尺寸位置是否有問題。 在修磨泵蓋時應使原卸荷槽尺寸不變。由于泄漏增加 了泵的流量和壓力脈動，便也增加了噪聲。因此，消 除泄漏也是減小噪聲和振動的一個有效途徑。 液壓泵的噪聲隨液壓功率的增加而增加。而液壓 功率是由泵的輸出壓力戶、每轉排量q以及轉速η三個 工作參數所決定的。所以液壓泵的噪聲實際上是隨三 300個工作參數增加而增加。戶、q、n三個參數對泵噪聲 工作參數一基數的百分數/%的影響程度是不同的，液壓泵轉速n的提高使泵的噪 圖2-47轉速n、輸出壓力戶和聲增加比輸出壓力提高的作用要大得多;液壓泵每轉 排量q對噪聲的影響排量q對噪聲的影響大致和壓力有著相當的效果。圖 2-47給出了液壓泵的噪聲級和戶、q、η三個參數的關 系。因為液壓泵的輸出功率是由戶、q、η三個參數決定的，為了獲得最低的噪聲級，一般 應使用最低的實用轉速〈如1000-1200r/min) ，并且要選擇最有利的流量和壓力組合以提 供所要的功率。因此在實際使用中，可利用復合泵〈并聯或串聯液壓泵)和卸荷回路來降低